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开元棋牌app【技术文献】鞍钢朝阳钢铁高炉炉缸
来源:未知 发布时间:2019-09-14 02:30
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  开元棋牌app【技术文献】鞍钢朝阳钢铁高炉炉缸管理实践开元棋牌官网介绍了鞍钢朝阳钢铁高炉炉缸管理模式,通过建立炉芯和炉缸侧壁温度控制标准,对高炉炉芯和炉缸侧壁温度波动原因进行分析,并采取相应治理措施,确保了高炉生产稳定顺行,高炉生铁一级品率由63.6%显著提高至97.59%。

  高炉生产中炉缸的运行状态直接影响高炉的技经指标,要实现高炉低耗、长寿、稳定、顺行,生产中炉缸的维护管理至关重要。鞍钢集团朝阳钢铁有限公司(以下简称朝阳钢铁)2600 m3 高炉第二代炉役始于2012 年11 月16 日,高炉共设置30个风口,3 个铁口呈Y 字形排列, 其中1#、2# 铁口之间夹角为78 °。炉缸采用碳砖加陶瓷杯结构,采用兰炭大块炭砖, 总计13 层,1~8 层为超微孔炭砖,9~13 层为微孔炭砖, 铁口组合砖位于6、7、8层。由于炉缸直接接触铁水,在生产中会不断受铁水冲刷、侵蚀。炉缸的侵蚀程度将决定一代炉役的长短, 炉缸运行状态的活跃程度则直接影响炉况的顺行。本文主要对朝阳钢铁高炉近几年炉缸的运行状态和出现的问题进行分析、总结,探索炉缸的管理模式。

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  高炉炉缸活跃状态和炉缸长寿是一对相互矛盾的过程。炉芯温度直接反映炉缸活跃程度,炉缸侧壁温度则反应炉缸受侵蚀状态, 决定炉缸能否实现长寿,两者之间需要保持动态平衡。朝阳钢铁的炉缸管理主要从炉缸活跃状态和炉缸长寿管理两方面入手,建立炉芯和炉缸侧壁温度控制标准。

  炉芯温度是反映炉缸状态活跃程度的重要参数。一般随着高炉生产周期延长,炉芯温度会呈逐步攀升趋势,但对于炉况顺行较好的高炉,炉芯温度应在一定范围内保持相对稳定。若炉芯温度长期呈下降趋势,说明炉缸工作状态向差,会影响高炉炉况顺行,应找出下降主因,并采取措施控制下降趋势;若炉芯温度呈上升趋势,说明炉缸活跃度增加,炉缸侧壁温度会上升,需适当采取措施控制高炉炉缸活跃度。朝阳钢铁炉芯温度位于炉底中心三层炭砖上表面,其控制范围为(430 ± 30) ℃。

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  目前, 国内外高炉炉缸烧穿及炉缸侧壁温度快速升高的现象越来越多, 成为制约高炉技经指标的一个重要因素。国内外大多数高炉烧穿部位及高温点部位均集中在铁口中心线以下,因此,朝阳钢铁为了确保炉缸工作的安全性, 制定了黄、橙、红警戒区域,通过控制产能和铁水含钛量来确保炉缸侧壁温度在正常的生产范围内。炉缸侧壁温度警戒区域控制标准见表1。

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  炉芯和炉缸侧壁温度可直接反映高炉炉缸内温度场的变化。炉芯温度在一定程度上可反应炉缸热量储备水平和铁水渗透死料柱的能力。当炉缸工作状态变差时, 炉芯和炉缸侧壁温度会呈下降趋势;反之,当炉缸活跃性增加时,炉缸侧壁温度会呈上升趋势。当炉芯温度控制在一定的合理范围内时,炉缸侧壁温度也会在一定范围内波动;当炉芯温度低于合理温度范围的下限时, 在随后恢复炉缸中心温度时,炉缸侧壁温度会异常升高,炉芯温度波动的幅度越大, 炉缸侧壁温度在上升过程中上升的幅度就会越大、甚至超过历史高点。

  朝阳钢铁2013 年1 月至2018 年4 月高炉炉芯和炉缸侧壁温度变化趋势如图1 所示。由图1 可以看出,炉缸主要经历了5 次大的波动。下面对每个阶段炉芯和炉缸侧壁温度波动的原因进行分析。

  2013 年1 月~2014 年8 月, 炉芯温度主要经历了上升、相持、再上升、快速下降四个阶段。

  (1) 上升阶段:从2013 年1 月开始随着高炉冶炼强度的逐步强化,炉缸活跃度增加,炉芯温度呈递增状态,炉缸侧壁温度也有不同程度的上升。

  (2) 相持阶段:2013 年3~7 月,炉芯温度维持在410 ℃左右,高炉利用系数维持在2.25 t/(m3·d),炉缸侧壁温度保持在相对平稳的水平。

  高炉进一步提高冶炼强度, 利用系数提高至2.37 t/(m3·d)左右。随着炉缸状态的活跃性增加,炉芯温度进一步上升至450 ℃左右, 3 个铁口正下方温度相继呈快速上升趋势, 相比以前平稳阶段均上升了约100 ℃, 虽然炉缸侧壁温度属正常安全生产状态,但从高炉长寿角度考虑,应适当控制冶炼强度,抑制炉缸侧壁温度的上升趋势。在随后的生产中, 高炉利用系数控制在2.30 t/(m3·d)左右, 炉芯温度控制在430 ℃左右, 再加上2014年4 月高炉年修7 天, 炉缸侧壁温度的上升趋势得到抑制。

  (4) 快速下降阶段:2014 年8 月, 由于转炉事故,高炉被迫非计划休风164 h,由于休风料没有下到风口,高炉炉缸热量损失较大,再加上恢复时高炉铁水不能完全消耗, 需按炼钢生产节奏组织生产, 高炉恢复进程较慢, 炉缸工作状态严重恶化,炉芯温度下降至350 ℃。

  2014 年9 月~2015 年12 月,炉芯温度主要经历了恢复、相持、快速下降三个阶段。

  (1) 恢复阶段: 受非计划休风和高炉恢复进程较慢的影响,高炉炉缸状态严重恶化。2014 年9月~2015 年1 月, 是高炉炉缸恢复工作状态的过程。在热制度方面铁水物理热需达到1 500 ℃以上, 在装料制度方面采用轻负荷料来疏通料柱的透气性,确保死料柱的透液性,以减少铁水环流对炉缸的侵蚀。经过4 个月的治理,炉缸工作状态得到逐步恢复,炉芯温度恢复到400 ℃以上。此次非计划休风对炉缸的伤害很大, 但由于采取的措施得当,在炉芯温度恢复到正常水平时,炉缸侧壁温度虽都有不同程度的上升, 但温度点并没有达到历史高点,说明炉缸没有发生异常侵蚀。

  (2) 相持阶段:2015 年1~10 月, 高炉利用系数进一步提升至2.40 t/(m3·d), 炉芯温度维持在450 ℃左右。此阶段,炉缸工作状态较好,高炉长周期稳定顺行,炉缸侧壁温度保持平稳下降。

  (3) 快速下降阶段:2015 年10 月, 由于钢铁行业不景气,朝阳钢铁通过降低产能以减少亏损,高炉利用系数维持在2.00 t/(m3·d)左右。由于低强度冶炼,炉缸活跃性变差,炉芯温度快速下降至330 ℃左右。

  2016 年1~4 月,炉芯温度主要经历了快速恢复相持阶段和快速下降两个阶段。

  (1) 快速恢复相持阶段:2016 年1 月开始,钢铁行业开始转暖, 朝阳钢铁为了保证规模效益, 高炉利用系数快速由2.0 t/(m3·d) 提高至2.30 t/ (m3·d)左右,炉芯温度快速恢复至450 ℃左右,同时炉缸侧壁温度也快速升高,突破历史高点,达到408 ℃,炉缸开始受到非正常侵蚀。

  (2) 快速下降阶段:2015 年朝阳钢铁为了保证经营效果, 始终处在低库存生产,2016 年1~3月高炉提产,_L濓_导致高炉原燃料库存不足,炉料变化频繁,入炉粉尘增多,炉况波动较大,再加上碱金属、锌负荷高致使炉墙结厚。2016 年3 月下旬至5月期间炉况失常,炉缸工作状态逐步向差,炉芯温度开始下降,最低降至372 ℃。

  2016 年5~12 月, 炉芯温度主要经历了快速恢复和快速下降两个阶段。

  (1) 快速恢复阶段:2016 年5 月通过休风降料面,快速消除炉墙结厚,高炉炉况顺行良好,炉芯温度快速恢复至450 ℃左右, 同时炉缸侧壁温度也快速升高, 突破历史高点, 2016 年8 月达到488 ℃,炉缸侧壁受到非正常侵蚀。

  (2) 快速下降阶段:2016 年8 月24 日高炉检修32 h,炉芯温度快速下降,最低下降至410 ℃左右。2016 年11 月7 日高炉年修135 h,炉芯温度快速下降到360 ℃。在以后炉况恢复中,炉芯温度迅速恢复到正常水平。

  2017 年1 月~2018 年4 月, 炉芯温度主要经历了平稳、逐级下降、恢复三个阶段。

  (1) 平稳阶段:2017 年4~7 月,炉芯温度基本在430 ℃左右波动,炉缸侧壁温度虽有快速上升,但随着炉况顺行, 并没有维持在高位, 而是在300 ℃左右波动,炉缸没有受到非正常侵蚀。

  (2) 逐级下降阶段:2017 年7 月~2018 年2月, 炉芯温度呈逐步下降趋势, 最低下降至292 ℃,炉缸工作状态向差趋势明显。2017 年下半年高炉共计休风9 次, 高炉频繁休风是导致炉芯温度持续下降的诱因;2017 年7 月开始,焦炭粒级达不到标准,大于40 mm 粒级含量降低(见图2),小粒级焦炭明显增多, 是炉芯温度持续下降的根本原因。

  (3) 恢复阶段:2018 年2 月开始,焦化厂开始调整焦炭配煤结构,焦炭质量逐步好转,炉缸工作状态得到改善,炉芯温度回升至410 ℃左右,但由于炉缸死料柱铁水沟通能力较差,铁水环流增加,加剧了炉缸的非正常侵蚀, 炉缸侧壁温度快速上升至630 ℃,为了抑制环炭温度的上升趋势,采用休风凉炉的方式,以确保高炉生产的安全性。在随后的生产当中,炉缸死料柱沟通能力加强,炉况顺行得到保证,炉缸侧壁温度回落至300 ℃左右,高炉产能回到正常生产水平。

  朝阳钢铁高炉于2012 年11 月开始投产,截至2018 年4 月,高炉炉缸温度场主要经历了5 次剧烈波动(炉芯温度低于400 ℃),每一次温度场的异常变化,都会对炉缸造成伤害,加剧炉缸的侵蚀,使炉缸侧壁某个方向的温度超过历史最高点。

  朝阳钢铁高炉历年炉缸炉芯温度历史最低点及炉缸侧壁温度历史最高点如表2 所示。对每一次的炉缸侧壁温度的历史最高点进行原因分析。

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  2018 年8 月,高炉非计划休风164 h,休风时间长,炉缸热量损失较大,休风料没有下达风口,在恢复炉况过程中,难于快速补充炉缸热量。炉缸活跃度变差,炉芯温度降至历史最低点。在随后的生产过程中,冶炼强度提高,高炉利用系数长时间维持在2.40 t/ (m3·d)以上,炉缸炭砖发生膨胀,导致炉缸侧壁产生气隙、温度升高。

  2015 年下半年,由于高炉限产,高炉利用系数由2.3 t/ (m3·d)降至2.0 t/ (m3·d),长时间低强度冶炼,高炉鼓风动能严重不足。2016 年初,高炉快速提产,炉缸内部热应力变化不均匀,炉缸侧壁膨胀不均匀, 渣铁保护层脱落, 局部受到非正常侵蚀,炉缸侧壁温度升高。

  2016 年3 月末,高炉炉墙结厚,炉况顺行难于保证,崩尺、滑料频繁;炉缸热量难于保证,炉缸状态逐步恶化,炉况不稳定,炉缸侧壁渣铁保护层受到破环,局部受到非正常侵蚀,导致炉缸侧壁温度升高。

  2016 年11 月,高炉年修135 h,休风时间长,炉缸热量损失大, 炉缸热应力变化导致炉缸膨胀不均匀,局部陶瓷杯剥落,炉缸侧壁温度升高。在随后的生产中,通过保持高炉长周期稳定,增加铁水中的钛含量,形成渣铁保护层,炉缸侧壁温度回到正常生产范围以内。

  2017 年7 月以后, 高炉休风频繁且焦炭质量下滑,炉缸中心死料柱透液能力差,导致炉缸工作状态难以稳定、持续变差。焦炭质量下滑,炉缸透液能力差,炉缸内铁水环流增加,致使炉缸侧壁受到进一步侵蚀,炉缸侧壁温度快速升高,在随后的生产中通过采用增加铁水钛含量和休风凉炉的方式,使炉缸温度控制在合理范围内。

  通过对朝阳钢铁高炉炉缸温度场进行阶段性分析, 可以得出高炉温度场异常的主要影响因素有炉缸热量不足、高炉鼓风动能不匹配和炉缸内的渣铁流动性不合理三个方面, 在高炉冶炼过程中可以通过装料制度、送风制度、热制度的合理控制,确保高炉温度场在合理的区间内波动,从而实现高炉长周期稳定顺行。

  挖贝网资料显示,攀钢钒钛主营业务包括钒、钛、电三大板块,其中钒、钛板块是公司战略重点发展业务,主要是钒产品、钛渣、钛白粉的生产、销售、技术研发和应用开发,主要产品包括氧化钒、钒铁、钒氮合金、钛白粉、钛渣等。

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  (1) 稳定铁水物理热指数, 确保物理热和化学热匹配。高炉日常生产严禁低炉温操作,要保证生铁含[Si]量与铁水物理热相匹配,铁水物理指数控制范围2.5~3.5。在铁水物理热指数持续低于下限时,提高铁水化学热,铁水中[Si]含量下限按0.35%控制,确保铁水温度在1 510 ℃以上;铁水物理热指数持续高于上限时,铁水中[Si]含量下限按0.3%控制,铁水温度严禁低于1 495 ℃。长时间休风恢复炉况期间,以物理热和化学热是否匹配作为判定炉缸工作状态是否正常的基础依据。

  (2) 根据炉缸活跃状态, 调整铁水中的钛含量。炉芯温度持续下降时,低于下限,提高入炉焦比,提高铁水化学热,降低铁水中钛含量;当炉芯温度持续上升时, 接近上限, 降低铁水物理热指数,降低入炉焦比,增加铁水中的钛含量。

  3、以热轧C型钢为主的钢构造,其构造科学合理,塑性和柔韧性好,构造稳定性高,适用于接受振荡和冲击载荷大的修建构造,抗自然灾害能力强,格外适用于一些多地震发作带的修建构造。

  (3) 通过炉型管理, 确保高炉长周期稳定顺行。通过对炉身温度场的监控和控制,正确判断高炉内部煤气流的分布情况, 有目的地控制渣皮形成和脱落,形成合理的操作炉型。

  高速线材生产中温度控制的设定及作用赵学博 (鞍钢新轧钢公司线材厂) 摘要从金属学角度针对高速线材生产中加热温度、轧制温度和控冷温度的设定及作用进行了详 细的阐述。以得到低成本、高质量、高产量的高速线材产品。 ’关键词高速线材加热控冷工艺奥氏体 l前言 随着高速线材生产技术的不断发展及市场对线材产品质量要求的不断提高,在激烈竞争的条件 下,为了获得良好的线材表面质量和组织性能,对加热制度、控制轧制及控制冷却的技术的研究和 应用就显得非常重要了. 高速线材轧机钢坯加热的特点是,温度制度严格,要求温度均匀,温度波动范围小,温度值准 确。加热的通常要求,如氧化脱碳少,钢坯不发生扭曲,不产生过热、过烧等现象。 线材的变形过程是由孔型决定的,改变变形量比较困难,而轧制过程中的温度可以通过各种方 法来控制,所以控制轧制的实现在很大程度上决定于不同变形量下对温度的控制,即控温轧制。由 于现代高速线材轧机的发展,控温轧制技术被引入工艺设计之中。采用控温轧制的优点是减少脱碳, 控制晶粒尺寸,改善钢的组织、性能及控制氧化铁皮的生成量。在线材轧制过程中采用的变形制度, 一般是租轧时在奥氏体再结晶区轧制,反复变形使再结晶晶粒细化;中轧及精轧在950以下轧制, 处于Y相的未再结晶区,其累计变形量为60%--70%。当累计变形量达到一定程度时可以发生再结晶, 使终轧时晶粒细小。在粗中轧的再结晶细化因长大时间较长而受到影响,对最终晶粒尺寸作用不大。 所以设定精轧时再结晶细化晶粒和抑制晶粒长大.对不同钢种实现控温轧制,一般采用降低开轧温 度的方法保证对温度的有效控制。在各段轧制变形量的基础上,相应地对各出、入口温度进行控制, 从而实现控温轧制。在满足终轧温度下限的前提下,考虑到轧件在轧制过程中的温降和温升,以最 低开轧温度进行轧制,可使热能耗降低。由于降低了加热温度,钢坯氧化铁皮生成量减少,可以提 高轧件的表面质量,并能够减少金属的烧损。同时。还可以减轻氧化铁皮对轧辊的磨损,从而提高 轧辊的使用寿命。钢坯的加热温度过高。往往是造成氧化、脱碳、过热、过烧等加热缺陷的原因。 实验证明,开轧温度越高而由开轧到终轧温降越大,开轧温度越低而由开轧到终轧温度越小。采用 较低的开轧温度,可以使温降减小并且能够保证终轧温度的要求。但是轧制温度降低会导致轧制压 力增加,因此要求设备能力必须满足要求。据资料介绍,降低开轧温度虽然使轧制能耗增加。但是 在燃料消耗和氧化铁皮量的降低方面所获得的效益完全能克服轧制功率增加所造成的成本增加。 线材轧后控制冷却也称在线热处理。线材控制冷却需要控制的主要参数使终轧湿度、吐丝温度、 相变区冷却速度以及集卷温度。根据不同的钢种,不同用途以及用户的不同要求制定不同的控冷工 艺参数。采用良好的轧后控制冷却技术可以增加产品的附加值,对提高线材的社会经济效益和促进 金属制品生产发展,开拓线材使用的新领域起到良好的效果。 控温轧制和控制冷却的主要目的是: 1)降低钢坯的加热温度和轧件进入及离开无扭精轧机组的温度,不但节能、减少脱碳、控制 晶粒尺寸,而且增大轧件穿过水冷段的刚度、减少事故发生率、提高轧机作业率,并为低温精密轧 245 ¥19l造了条件,以生产更高质量的产品。 2)得到具有最佳的变形特性的线材。使所产生的高碳钢线材具有良好拉拔性能的索氏体(细 珠光体)为主的显微组织,以便达到或接近拉拔前的铅浴淬火处理的水平。使所生产的中、低碳钢 线材具有碳以极细的片状渗碳体从铁素体中析出的显微组织,以获得低的抗张强度和加工硬化率, 高的延伸性能,使冷镦钢线材达到或接近拉拔前的初退火处理的水平。线材具有上述特征允许直接 拉拔,因而可以降低拉丝成本,增加社会效益。 3)得到具有均匀的组织和稳定性能的线材,使所生产的同钢种,同一规格线材的通条、卷与 卷、每批与每批之间按均匀一致的温度曲线轧制,以获得变化最小,最均匀的组织和稳定的机械性 能和拉拔性能。这样就可以采用较高的拉拔速度和采用较大的面缩率,减少拉拔道次,提高模子寿 命,降低拉丝成本。 线材表面生成的氧化铁皮最薄,易于酸洗,以降低酸洗成本。 5)提高收得率,由于线材的头、尾与通条温度变化小,性能均匀,减少了切头、切尾的圈数, 由于线材表面生成的氧化铁皮最薄,减少了氧化铁皮损失,从而提高了线)对于螺纹钢材、预应力钢筋,通过控温轧制和控制冷却工艺,在不增加微量合金元素的情 况下,提高其钢筋强度级别。 2钢坯的加热温度 2.1钢坯加热的目的。 从金属学角度考虑,钢坯的加热就是使钢奥氏体化,即加热温度必须高于Ac。(亚共析钢)和 Ac-(过共析钢),而合金元素对其有影响,需根据Fe_-c相图、Fe一—c_)(三元相图及多元铁基合金 系相图来进行分析。有两个经验公式…: 彳c,=910—2034-6—15.2M+44.78i+104V+31.5Mo+13.1形一30Mn一11Cr一20Cu+700P+120As Ac,=723—10.7^锄一16.9N/+29.1.掰+16.9C,-+2904s+6.38形 根据以上两个公式,就可以计算不同钢种的奥氏体化温度。 2.2钢坯加热温度的确定。(Fe_-Fe3C平衡相图入图l示) p瑙阴f1E与A4 液态 x‘玎[49s七 rl轷mII啦.0 7圮。1I.1{48f一}31lls.67 FI一19j; 733lP— S0 72’L一【一Fl】 Fe-_Fe3C平衡相酣21从相图上看,钢坯的加热温度必须高于完全奥氏体化温度,即GSE线以上,同时也要低于金属 246 的液相线,即NJE线以下。不同钢种、不同规格钢坯的加热温度也不尽相同。虽然低温轧制轧机的 电耗增加,但与炉子节能相比小得多。因此在保证轧机不过流的前提下应尽量采用低的加热温度。 考虑到线材轧机的承受能力,加热温度也就是钢坯的开轧温度也不能过低。由于受到氧化、脱碳、 过热和过烧等缺陷的限制,钢坯的加热温度不能过高。 2.3加热质量 2.3.1钢坯温差 2.3.1.1钢坯出炉温差 断面心表温差30 长度方向黑印温差30 2.3.1.2钢坯头尾温差 由于轧件前端经受水冷失温较多,第一架轧机轧制速度低,轧件的尾部进入轧机大大滞后于头 部,也失温较多,为补偿钢坯头、尾端的热量损失,加热温度要高于钢坯中间温度32"C。 2.3.2加热缺陷u1 金属的加热缺陷有氧化、脱碳、过热、过烧。金属开始氧化的温度是500"C,开始脱碳的温度 是800__850。在高温下,表面层金属与炉气中的氧化性气体(Q、C晓、磁O、S02)化学反应生成 氧化铁皮,造成金属的烧损,氧化铁皮还会加剧轧辊的磨损、降低轧辊的精度和增大粗糙度。也会 造成钢料表面层含碳量减少,从而使坯料的硬度和强度降低。影响其使用性能。影响金属氧化和脱 碳的主要因素为:金属成分、炉气成分、加热温度及加热时间。在稍低于过烧温度的高温下长期保 温,晶粒过分长大,钢坯虽然不熔化,但完全处理后,全部的再结晶并不会发生,也就是说某些粗 大的晶粒仍会留在钢坯中。低碳钢=1300"C,高碳钢还要低一些。过烧是金属加热到接近熔点温度 时,晶间低熔点物质开始熔化,由于炉气中的氧化性气体渗入晶粒边界,使晶间物质氧化,破坏了 晶粒间联系。在线材生产过程中,过热和过烧是绝对不允许的。 2.3.3钢坯加热质量的影响 ~以高碳钢为例说明加热质量对最终钢材质量的影响。为了得到高质量的高碳钢盘条,必须严格 控制加热工艺操作,以防止表面脱碳和产生过多的氧化铁皮。加热炉的设计应能使钢坯在850以 下时均匀地缓慢加热;当温度超过850"C时脱碳及氧化铁皮增加速度加快。因此,在均热段(1050 以下)均热时间不应超过30min。一般来说,只要粗轧机能力允许,钢坯加热温度应适当低些, 这样既可节能,又可降低成品终轧温度。对于微合金钢线材,钢坯加热温度必须根据钢的化学成分, 并考虑微合金元素的固溶度要求及轧制工艺要求综合确定,通常比一般钢高。 3轧制过程温度 3.1轧件温度变化的特点 粗轧机组由于轧制速度低,轧件与轧辊和冷却水接触的时间长,使轧件的温降较大。而中轧机 组轧制速度有所增加,轧件的变形热抵消一部分温降,轧件的温度变化较小,甚至温度稍有增加。 在精轧机组因轧制速度高,变形热的影响更为明显,除了抵消轧制过程的温降,还会使轧件的温度 升高。因此高速线材轧机轧件的温度变化趋势是初期温度下降,然后基本保持不变,后来温度逐渐 升高。 247 3.2轧制温度计算(根据资料介绍,以下公式可以计算轧制温度)。啪 式中,一乳件的赫面积.mI—乏l丁J。al,’uuJ。 否则线材芯部与线材表面的温差太大,不利于线材质量,为了使线材均温,冷却是间断性的,使热量从线材中心向表面扩散,为此要控制线材的表面温度不低于生成马氏体的临界温度。 通过调节全线的两个水冷控制系统。即精轧前水冷和精轧后水冷,使轧件进入精轧的温度和轧 件的吐丝温度偏差不能超过50,调整精度为5。 4.1.3线 吐丝温度就是水冷段冷却后的温度,一般来说应该是高于相变温度的,但吐丝温度根据钢种的 不同和用户对产品的不同要求而进行选择的。对中、高碳钢线"C,对于有 特殊要求的中、高碳钢其吐丝温度为950。如SII棠J{TgA的出5.5mm线咖 的钢丝后再进一步热处理,这样,对线材除要求高的抗拉强度外也对延伸性能提出了要求。对于建 筑用低碳钢线,而作为拉丝用的低碳钢线,但对于直接 拉拔成二次氧化保护气氛的高锰钢焊条是例外,这类钢在非常缓慢的冷却速度下容易向低碳马氏体 转变,所以要求得到尽可能小的奥氏体晶粒。经研究证明含锰量超过1.6%的钢种应将吐丝温度控制 在750。 4.2吐丝机至集卷站问的散卷吹风冷却H1 这一部分的冷却目的就是进行奥氏体相变控制来得到精确的显微组织,。将碳素钢线材分为两 类,即中、高碳钢线)和低、申碳钢线中、高碳钢线材 这类线材主要用于生产钢丝绳、轮胎钢丝、预应力钢丝和弹簧。在显微组织中最好得到索氏体 组织。过去是采用铅浴淬火的方式,所以为了减少这道工序就要尽可能模拟“铅浴淬火”的条件。 根据线材的直径大小,来选择冷却速度;大多数中、高碳钢都是通过运输机全长上的强制空冷对流, 在7—20的冷却速度下均匀冷却。其冷却速度是通过改变吐丝温度、运输机速度、线环间距、风 机开闭器的台数多少来进行调整而产生的。 4.2.2低、中碳钢线%的中碳冷镦钢线材主要用于制钉,制造螺丝、汽车紧固件、标准件,要求 低温终轧;含碳量0.2596的低碳钢冷拉用线材主要用于铁丝、制钉、焊芯等。因此低、中碳钢线 材要求强度低、塑性高,具有较高延伸率的冷加工性能和较低的加工硬化率,得到这样的性能,传 统工艺是退火。所以,在辊道上要采用缓慢的冷却周期,以模拟退火冷却操作。 5结束语 以上分析表明可以通过计算出加热温度、轧制温度,并根据Fe-吒相图和不同钢种的CCT曲线 计算出冷却温度、冷却速度,结合现场实际制定高速线材生产中各钢种的温度控制曲线。根据温度 曲线可以控制整个轧钢过程各部位的温度。但是目前由于轧机的承受能力不能使加热温度降到很 低,控温轧制和控制冷却技术还不是十分进步等不足之处。还达不到“铅浴淬火”的水平。所以, 应该对控温轧制和控制冷却技术抓紧消化、发展和创新,以使得高速线材的温度控制水平更进一步, 在提高线材质量方面取得更大的进步。 参考文献 [1]《锻造工艺手册》 [2]《金属学原理》 【3]刘战英、河北理工学院、高速线材低温轧制节能分析、冶金能源、1998.3 [4]李润华、武汉钢铁设计研究院、高速线材轧制装备技术冶金工业出版社 249

  (4) 坚持每三个月进行一次入炉有害元素分析,并根据实际情况采取相对应措施。针对有害元素对高炉造成的危害,通过沟通,及时停配含有害元素超标的物料。

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  (5) 调整造渣制度。在炉缸活跃性向差时,终渣碱度按1.10~1.15 调整, 以达到稀释炉渣的目的;在炉缸活跃性较好时,终渣碱度按1.15~1.20进行调整。

  (1) 利用休风机会对炉缸区域进行压浆。高炉每次休风,对旧的压浆孔进行清理,同时对温度高的区域根据实际情况重新开孔压浆。为了避免压浆对炭砖造成损坏,压力不得超过1.5 MPa,

  (2) 根据侧壁温度上升情况, 增大炉缸的供水量和降低水温。在必要的情况下,软水温度降低至32 ℃,并将炉身水量减至最低,保证炉缸最大供水量。

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  (3) 适当调整造渣制度。生铁中[Si]含量大于0.35%,终渣碱度按下限1.10~1.15 控制,炉渣实物以石头渣为准。

  (4) 增加高钛球团使用比例。根据高炉侧壁温度上升的不同阶段趋势,提高铁水中的钛含量。

  (5) 加强炉前管理, 保证铁口深度3.2 m 以上。针对炉缸侧壁温度异常升高的情况,采用含钛炮泥。

  根据监控的交易数据显示,本周全国绝大部分地区建材价格弱势下行,跌幅较上周有所放大。受需求低迷、库存持续累积影响,商家悲观情绪加重,低价资源频出。与此同时,铁矿石价格连续大跌,使得成本支撑力度大幅减弱,现货价格出现大幅回调,具体来看各地表现:

  (6) 降低冶炼强度。根据高炉侧壁温度上升不同状态,调整不同的冶炼强度,达到红色报警时要进行休风凉炉。

  朝阳钢铁从2013 年开始,持续关注高炉炉缸温度场的变化趋势, 并采取了一系列稳定炉缸温度场的治理措施, 将高炉炉缸活跃度控制在合理范围内,高炉长周期稳定顺行,实现了高炉每三个月检修一次的目标。2011~2017 年高炉生铁一级品率如图3 所示。由图3 可以看出,由于高炉持续稳定顺行,铁水质量显著提高,高炉生铁一级品率呈上升趋势,由2011 年的63.60%提高至2017 年的97.59%,炉缸管理实践效果良好。

  炉缸热量不足、高炉鼓风动能不足和炉缸内渣铁流动不合理是高炉炉缸温度场异常的主要影响因素。为了保持炉缸活跃状态和高炉长寿的之间的动态平衡, 朝阳钢铁建立了高炉炉缸管理模式,以炉芯温度和炉缸侧壁温度控制标准为依据,对炉缸温度场的变化采取相应治理措施, 实现了高炉生产稳定顺行,高炉生铁一级品率由2011 年的63.60%提升至2017 年的97.59%, 高炉生产持续稳定顺行,炉缸管理实践效果良好。

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